江蘇燃油燃氣鍋爐廠家價格 10噸鍋爐節(jié)能器價格

導(dǎo)讀：

方快擁有多年冷凝鍋爐的研究及設(shè)計經(jīng)驗，生產(chǎn)的冷凝系列鍋爐產(chǎn)品熱效率可達107%以上，氮氧化物排放可低于30毫克/立方米，同時還集使用安全方便、壽命長久、爐體運行散熱損失小等多項優(yōu)勢，一經(jīng)投入市場后得到用戶廣泛喜愛和使用。

方快擁有多年冷凝鍋爐的研究及設(shè)計經(jīng)驗，生產(chǎn)的冷凝系列鍋爐產(chǎn)

方快擁有多年冷凝鍋爐的研究及設(shè)計經(jīng)驗，生產(chǎn)的冷凝系列鍋爐產(chǎn)品熱效率可達107%以上，氮氧化物排放可低于30毫克/立方米，同時還集使用安全方便、壽命長久、爐體運行散熱損失小等多項優(yōu)勢，一經(jīng)投入市場后得到用戶廣泛喜愛和使用。

燃氣鍋爐點火時，需要注意哪些事項點火是燃氣鍋爐開始啟

江蘇燃油燃氣鍋爐廠家價格點火時，需要注意哪些事項點火是燃氣鍋爐開始啟動的首要決定因素，掌握鍋爐點火注意事項，確保鍋爐安全穩(wěn)定運行。1、對于燃氣鍋爐來說，若是一次點火未成功，需要對爐膛煙道進行吹掃后，方可進行第二次點火。2、為防止發(fā)生燃氣爆炸事故，燃氣鍋爐不僅要在啟動前對鍋爐爐膛及煙氣通道進行吹掃，還需對燃氣供氣管道進行吹掃。對燃氣供氣管道吹掃的介質(zhì)一般采用惰性氣體(如氮氣、二氧化碳等)，而對鍋爐爐膛及煙道的吹掃則用一定流量、流速的空氣。3、在鍋爐尾部沒有采取防腐或凝結(jié)水收集等措施的情況下，燃氣鍋爐應(yīng)盡量避免在低負荷或低參數(shù)情況下長期運行。4、在燃氣鍋爐燃燒調(diào)整過程中，為確保燃燒質(zhì)量，需要對排煙成分進行檢測，避免出現(xiàn)過剩空氣系數(shù)過高和不完全燃燒情況。一般來說，燃氣鍋爐在運行過程中，一氧化碳含量應(yīng)低于100ppm，且在高負荷運行時，過剩空氣系數(shù)不應(yīng)超過1.1～1.2;在低負荷條件下，過剩空氣系數(shù)不應(yīng)超過1.3。5、司爐人員應(yīng)實時注意氣體閥門的開關(guān)情況。氣體管路不可漏氣，若有異常情況，如鍋爐房內(nèi)有異常氣味，不可開啟燃燒器，應(yīng)及時檢查通風(fēng)情況，排除氣味，檢查閥門，確定正常后方可投入運行。6、對于燃用液態(tài)氣的燃氣鍋爐，應(yīng)特別注意鍋爐房的通風(fēng)條件。因為液態(tài)氣的重度比空氣大，萬一發(fā)生泄漏極易引起液態(tài)氣在地面上凝結(jié)和擴散，造成惡性爆炸事故。7、在停運一段時間或檢查管路后，在單柱液壓機重新投入運行時，應(yīng)打開放空閥，放氣一段時間，放氣時間應(yīng)根據(jù)管路長短及氣體種類來確定。若鍋爐停用時間較長，則應(yīng)切斷煤氣供應(yīng)總閥，關(guān)閉放氣閥。8、氣體壓力不可過高和過低，應(yīng)在設(shè)定的范圍內(nèi)運行，具體參數(shù)由鍋爐生產(chǎn)廠家提供。當(dāng)鍋爐運行一段時間，發(fā)現(xiàn)氣體壓力低于設(shè)定值時，應(yīng)及時與煤氣公司聯(lián)系。燃燒器運行一段時間，應(yīng)及時檢查管路中過濾器是否清潔，如氣壓下降很多，有可能是氣體雜質(zhì)過多，過濾器被堵塞，應(yīng)拆下清洗，必要時更換濾芯。9、鍋爐使用單位應(yīng)遵守鍋爐制造廠家及燃燒器廠家提供的操作說明書，且說明書應(yīng)擺放在便于取閱的地方，以便查閱。當(dāng)有異常情況且不能解決問題時，應(yīng)視問題性質(zhì)及時與鍋爐廠或煤氣公司聯(lián)系，維修要由專業(yè)維修人員進行。10、應(yīng)遵守我國燃氣相關(guān)的規(guī)定。鍋爐房內(nèi)不可隨意用火，嚴禁在氣體管路旁進行電焊、氣焊等作業(yè)。

由于雙進氣煙道結(jié)構(gòu)復(fù)雜,對低溫省煤器內(nèi)的煙氣流場分布有很大

由于雙進氣煙道結(jié)構(gòu)復(fù)雜,對低溫省煤器內(nèi)的煙氣流場分布有很大影響.為了提高雙進氣煙道結(jié)構(gòu)的低溫省煤器內(nèi)部氣流分布均勻性,從而保證換熱效率,降低設(shè)備故障率,通過計算流體力學(xué)(CFD)數(shù)值模擬技術(shù),采用標準k-ε模型,以多孔介質(zhì)模型替代結(jié)構(gòu)復(fù)雜的翅片換熱管的方法,對某1000MW燃煤機組低溫省煤器及其雙進氣煙道內(nèi)的流場分布進行數(shù)值模擬與結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究.為了確保模擬結(jié)果更接近實際情況,在不同工況條件下,對低溫省煤器及其煙道對應(yīng)測點的煙氣壓力損失進行了測量和數(shù)值模擬計算,獲得了可靠的模型邊界參數(shù).低溫省煤器煙道結(jié)構(gòu)優(yōu)化前的測量值與數(shù)值模擬對應(yīng)的壓力損失值的偏差控制在-23～31Pa,驗證了數(shù)值模型的準確性.優(yōu)化低溫省煤器及其煙道的結(jié)構(gòu)后,利用建立的模型進行流場模擬,根據(jù)氣流均勻性評判方法(RSM法),在不同鍋爐負荷對應(yīng)煙道入口流速3.7、6.1、8.5、9.7、12.2m/s工況下,分別對低溫省煤器優(yōu)化前后的翅片管換熱區(qū)入口截面流場速度均勻性進行評價.經(jīng)過多次流場數(shù)值模擬,結(jié)果顯示結(jié)構(gòu)優(yōu)化前,煙道入口煙氣流速達5.3m/s時,原結(jié)構(gòu)的低溫省煤器換熱區(qū)入口截面的氣流分布已不合格,且隨著鍋爐負荷增加,該截面的氣流均勻性變得更差.結(jié)構(gòu)優(yōu)化后,隨煙氣流速增大,低溫省煤器換熱區(qū)入口截面的氣流分布均勻性有所變差,但都保持在氣流分布優(yōu)秀的范圍(σ≤10％),換熱區(qū)入口截面的氣流分布均勻性明顯提升.數(shù)值模擬結(jié)果表明煙道彎頭與直段煙道不等徑、擴散彎頭及導(dǎo)流板設(shè)置不合理是造成流場分布不均勻的主要原因.通過結(jié)構(gòu)優(yōu)化,將豎直煙道上下2個彎頭改變?yōu)榕c豎直煙道等徑的彎頭,并合理設(shè)置導(dǎo)流板,使得該低溫省煤器豎直煙道中氣流向內(nèi)側(cè)偏移現(xiàn)象明顯減弱,豎直煙道上彎頭頂部氣流流量過少,底部氣流流速過快的現(xiàn)象也明顯減弱,低溫省煤器換熱區(qū)入口氣流均勻性明顯提升.分析認為在煙道轉(zhuǎn)彎處,選擇與直段煙道等徑的彎頭,有利于提升煙道內(nèi)氣流分布的均勻性.煙道轉(zhuǎn)彎后又需連接擴散煙道時,煙道先等徑轉(zhuǎn)彎一段距離后再連接擴散煙道,有利于提升煙道內(nèi)氣流分布的均勻性。

本文主要從鍋爐煙氣余熱利用系統(tǒng)的基本情況分析入手,重點介紹了這一系統(tǒng)的基本內(nèi)容、顯著優(yōu)勢以及利用方式,并結(jié)合鍋爐煙氣余熱利用系統(tǒng)項目實例,提出了一些科學(xué)合理的改進策略,為有效提升鍋爐煙氣余熱利用系統(tǒng)的整體應(yīng)用水平提供一定借鑒和參考。

結(jié)論：

方快擁有多年冷凝鍋爐的研究及設(shè)計經(jīng)驗，生產(chǎn)的冷凝系列鍋爐產(chǎn)品熱效率可達107%以上，氮氧化物排放可低于30毫克/立方米，同時還集使用安全方便、壽命長久、爐體運行散熱損失小等多項優(yōu)勢，一經(jīng)投入市場后得到用戶廣泛喜愛和使用。燃氣鍋爐點火時，需要注意哪些事項點火是燃氣鍋爐開始啟動的首要決定因素，掌握鍋爐點火注意事項，確保鍋爐安全穩(wěn)定運行。由于雙進氣煙道結(jié)構(gòu)復(fù)雜,對低溫省煤器內(nèi)的煙氣流場分布有很大影響.為了提高雙進氣煙道結(jié)構(gòu)的低溫省煤器內(nèi)部氣流分布均勻性,從而保證換熱效率,降低設(shè)備故障率,通過計算流體力學(xué)(CFD)數(shù)值模擬技術(shù),采用標準k-ε模型,以多孔介質(zhì)模型替代結(jié)構(gòu)復(fù)雜的翅片換熱管的方法,對某1000MW燃煤機組低溫省煤器及其雙進氣煙道內(nèi)的流場分布進行數(shù)值模擬與結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究.為了確保模擬結(jié)果更接近實際情況,在不同工況條件下,對低溫省煤器及其煙道對應(yīng)測點的煙氣壓力損失進行了測量和數(shù)值模擬計算,獲得了可靠的模型邊界參數(shù).低溫省煤器煙道結(jié)構(gòu)優(yōu)化前的測量值與數(shù)值模擬對應(yīng)的壓力損失值的偏差控制在-23～31Pa,驗證了數(shù)值模型的準確性.優(yōu)化低溫省煤器及其煙道的結(jié)構(gòu)后,利用建立的模型進行流場模擬,根據(jù)氣流均勻性評判方法(RSM法),在不同鍋爐負荷對應(yīng)煙道入口流速3.7、6.1、8.5、9.7、12.2m/s工況下,分別對低溫省煤器優(yōu)化前后的翅片管換熱區(qū)入口截面流場速度均勻性進行評價.經(jīng)過多次流場數(shù)值模擬,結(jié)果顯示結(jié)構(gòu)優(yōu)化前,煙道入口煙氣流速達5.3m/s時,原結(jié)構(gòu)的低溫省煤器換熱區(qū)入口截面的氣流分布已不合格,且隨著鍋爐負荷增加,該截面的氣流均勻性變得更差.結(jié)構(gòu)優(yōu)化后,隨煙氣流速增大,低溫省煤器換熱區(qū)入口截面的氣流分布均勻性有所變差,但都保持在氣流分布優(yōu)秀的范圍(σ≤10％),換熱區(qū)入口截面的氣流分布均勻性明顯提升.數(shù)值模擬結(jié)果表明煙道彎頭與直段煙道不等徑、擴散彎頭及導(dǎo)流板設(shè)置不合理是造成流場分布不均勻的主要原因.通過結(jié)構(gòu)優(yōu)化,將豎直煙道上下2個彎頭改變?yōu)榕c豎直煙道等徑的彎頭,并合理設(shè)置導(dǎo)流板,使得該低溫省煤器豎直煙道中氣流向內(nèi)側(cè)偏移現(xiàn)象明顯減弱,豎直煙道上彎頭頂部氣流流量過少,底部氣流流速過快的現(xiàn)象也明顯減弱,低溫省煤器換熱區(qū)入口氣流均勻性明顯提升.分析認為在煙道轉(zhuǎn)彎處,選擇與直段煙道等徑的彎頭,有利于提升煙道內(nèi)氣流分布的均勻性.煙道轉(zhuǎn)彎后又需連接擴散煙道時,煙道先等徑轉(zhuǎn)彎一段距離后再連接擴散煙道,有利于提升煙道內(nèi)氣流分布的均勻性。本文主要從鍋爐煙氣余熱利用系統(tǒng)的基本情況分析入手,重點介紹了這一系統(tǒng)的基本內(nèi)容、顯著優(yōu)勢以及利用方式,并結(jié)合鍋爐煙氣余熱利用系統(tǒng)項目實例,提出了一些科學(xué)合理的改進策略,為有效提升鍋爐煙氣余熱利用系統(tǒng)的整體應(yīng)用水平提供一定借鑒和參考。